陳振樹，宋曉慶，肖孟杰，劉惠文，劉思楊，陳平緒
- 金發科技股份有限公司，廣東 廣州 510507
摘 要: 從分散相分裂模型解釋了雙螺桿擠出機制備聚乙烯護套料時熔融段和混合段的螺桿設計原則，研究了螺桿 組合、螺桿轉速、喂料量對聚乙烯護套料的性能影響;用哈克轉矩流變儀模擬線纜擠出，評估工藝參數的變 化對成纜外觀的影響。研究發現:雙螺桿擠出機生產聚乙烯護套料時，螺桿的熔融段應該以強剪切為主，如 45°厚剪切塊和90°剪切塊，配合反向輸送塊進行組合設計;混合段以分散、分布組合為主，如45°的薄、厚剪 切塊組合設計。當螺桿轉速不變，喂料量增加時，熔體流動速率、熔體流動速率比、力學性能均呈下降趨勢; 聚乙烯護套料屬于擠出類產品，為了確保擠出過程的穩定性，應該減少生產工藝的變更。不同分子鏈長度的 黏彈性不一樣，短鏈分子鏈集中在口模壁一側，長鏈分子鏈集中在中間層。當其離開口模后，表層的短鏈分 子鏈回彈大，中間層的長鏈分子回彈小，從而引起竹節缺陷。
關鍵詞: 聚乙烯護套料;雙螺桿;熔體流動速率比;螺桿組合;工藝研究
隨著科技進步和經濟的快速發展，電力、通信、 交通等行業迅猛發展，光纜或電纜其鋪設和使用環 境的限制，需要有外防護層起到防水、防腐蝕、防摩 擦損傷等保護作用。通常稱該防護層為護套層，用 于生產護套層的材料稱為護套料。聚乙烯因其優 異的物理化學性能和低廉的成本，逐步成為光纜、 電纜護套料的中堅力量。
目前用于工業化生產聚乙烯護套料的常用設 備有雙螺桿擠出機和單螺桿擠出機。而在實際生 產過程中，使用不同的擠出工藝制備聚乙烯護套 料，對其性能、外觀有較大影響，如高速擠出時發生 復雜的擠出物畸變現象[1-4]。針對雙螺桿擠出機制 備聚乙烯護套料的過程，本實驗從擠出工藝角度出 發，研究了螺桿轉速、喂料量、螺桿組合對聚乙烯護套料的性能、外觀的影響，為聚乙烯護套料的生產 制備提供了參考依據。
1 實驗部分
1.1 主要原料
高密度聚乙烯(HDPE)，P4406C，中國石油化工 股份有限公司茂名分公司;
茂金屬線型聚乙烯(LLDPE)，3518PA，埃克森美孚公司;
高密度聚乙烯(HDPE)，FHC7260，中國石油天 然氣股份有限公司撫順石化分公司;
黑色母，PLASBLAK PE2772 KF，卡博特化工 有限公司;
加工助劑，市售。
1.2 儀器與設備
高速混合機,NPM-V100，東莞市金仕機械有限公司;
同向平行雙螺桿擠出機，THE-52D/600-90-40， 南京歐立擠出機械有限公司;
熔體流動速率儀(MFR)，BMF-003，料筒直徑為 9.550 mm，壓料桿直徑9.475 mm，口模φ 2.095×8.000 mm，德國ZWICK/ROELL公司;
平板硫化機，XLB-400×400×2E，青島環球集 團股份有限公司;
萬能試驗機，UTM4104，深圳市新三思實業有 限公司;
哈克轉矩流變儀，Polylab OS，毛細管口模長徑 比為30，德國哈克公司。
1.3 制備工藝
按配方比例稱取各組分，置于高速混合機中混 合均勻，經雙螺桿擠出機熔融擠出造粒，擠出工藝 見下文。將造粒后的護套料稱取適量，放入尺寸為 200 mm×200 mm×1 mm的模框中，模框夾在兩塊 光滑的鋼板之間，在200°C、3 MPa的條件下預壓10 min后，經3次排氣，然后切換至13 MPa的壓力繼續 模壓5 min，即完成熱壓過程;熱壓結束，立即放到壓 力13 MPa的條件下冷壓5 min結束。然后將模片裁 成5根試樣，待測。
1.4 性能測試
拉伸性能:按照GB/T 1040.3—2006進行測試， 拉伸速率為50 mm/min。
熔體流動速率:按照GB/T 3682—2000進行測 試，溫度190°C，載荷2.16 kg。
2 結果與討論
不同螺紋元件具有不同的加工特性和作用[5-7]， 本實驗采用的螺紋元件有:
(1)輸送元件:對物料或者熔體進行輸送、建壓。 48/48A，72/72，56/56，48/48，32/16L。
(2)嚙合塊元件:對物料或者熔體施以剪切，起 分散和分布作用。90°/5/48，45°/5/48，45°/5/32。
圖1所示為長徑比40:1的常規雙螺桿擠出機的 螺桿和螺桿功能區。第一節和第二節螺筒為物料 輸送段，用于輸送混合料;第三節和第四節螺筒為 熔融段，用于熔融物料各組分;第五節通常設置為 排氣口，用于水汽排出;第六節到第八節螺筒通常 為混合段，其中第六節螺筒設置有側喂料口，用于 側喂粉體、玻纖、助劑等;第七節和第八節設置嚙合 塊，用于各組分間的分散、分布混合;第九區為真空 排氣口，起脫揮作用;第十區為計量段。
圖1 常規雙螺桿擠出機的螺桿功能區
針對熔融段和混合段，設計了3種不同的螺桿 組合，如圖2所示。
2.1 螺桿組合對護套料性能的影響
固定螺桿轉速400 r/min，喂料量4.5 Hz，擠出機 1~9區的溫度為160、200、210、210、200、200、200、 200及200°C，機頭溫度210°C;分別在3種螺桿組合 下擠出造粒、壓片制樣。
由于護套料成型屬于擠出成型，相比于注塑成 型，擠出成型要求更高的產品穩定性，測試過程也 會更加關注5根測試樣條的波動性。表1為不同螺 桿組合下護套料的性能及造粒過程自然排氣口的 現象。表2和表3分別為三種螺桿組合下的5根測試 樣條的拉伸強度和斷裂伸長率。從表1、表2和表3 可以看出，拉伸強度依次為1#螺桿>2#螺桿>3#螺桿， 波動性依次為1#螺桿<2#螺桿<3#螺桿。在造粒過程 3#螺桿組合的自然排氣口可見大量未完全熔融的 物料，且逐漸返料。通過采用減小喂料量、提高轉 速(增加螺桿剪切)和升高熔融段溫度的手段，均無 法消除返料。
對比1#和2#螺桿組合，二者的區別在于混合段， 1#螺桿的混合段設置兩段(45 °/5/48、90 °/5/48和45 °/ 5/48、45°/5/32)嚙合塊，2#螺桿只具有一段(45°/5/48、 45 °/5/32)嚙 合 塊。 從 表2和 表3可 以 看 出，1#螺 桿 的 拉伸強度和斷裂伸長率的方差均小于2#螺桿，說明 1#螺桿的5根樣條波動性明顯比2#螺桿小，且1#螺桿 的拉伸性能最大。這說明在混合段設置多段剪切， 能提高組分的分散、分布混合，有助于組分間的相容。
▲▲ 表1 不同螺桿組合對護套料的拉伸性能影響及造粒的現象
在聚乙烯的加工過程中，螺桿剪切以及加熱作 用會導致C— C鍵和C— H鍵斷裂，形成大分子自由 基，聚乙烯與氧分子以及催化劑殘留物的作用也會 產生自由基，伴隨著聚乙烯熱氧化產生了醛、酮、羧 酸、酯等產物，最終導致分子鏈主鏈的斷裂而使聚 合物分子量減小，宏觀表現為材料力學性能明顯下 降和熔體流動速率的升高[8]。對比1#螺桿和2#螺桿， 1#螺桿和3#螺桿的熔體流動速率，可以看出熔融段 和混合段的剪切都對MFR有較大的影響，且熔融段 的影響比混合段大。增加熔融段的剪切強度，能較 大程度地降低熔體流動速率。
各組分物料在螺桿剪切場中，會經歷粒徑的變 化，此變化以分散混合為主。剪切應力的傳遞是通 過應力進行的，在螺桿的熔融段中，各組分黏度較 大，傳遞應力的能力較強，增加螺桿剪切能夠顯著 提升分散混合的作用。而在混合段時，熔體黏度逐 漸降低，熔體傳遞應力的作用減弱，分散混合作用 隨之減弱，以分布混合為主[5-7]。因此在設計螺桿組 合時，熔融段應該以強剪切為主，如45°厚剪切塊、 90°剪切塊，配合反向輸送塊進行組合設計;混合段 以分散、分布組合為主，如45°的薄、厚剪切塊組合 放置。
2.2 螺桿轉速對護套料性能和外觀的影響
選用1#螺桿組合，固定喂料量為4.5 Hz，在不同 轉速下(300、400、500 r/min)考察護套料的性能和擠 線外觀。
不同轉速下的拉伸性能如表4所示。從表4可 以看出，當螺桿轉速為300 r/min時，拉伸性能最差， 當螺桿轉速為400和500 r/min時，拉伸性能幾乎一 樣。一般來講，螺桿轉速的增加，直接表現為螺桿 剪切力的增大。該聚乙烯護套料屬于低MFR產品， 熔體黏度較大，低轉速下，剪切力不夠大，使物料各 組分發生“液滴破裂”[7]的作用小，各組分的相疇尺寸較大，不利于組分間相容，所以拉伸強度偏小。
▲▲ 表4 不同轉速下的拉伸性能
通過哈克流變儀進行擠線模擬，可考察護套料在擠出過程的表觀情況。一般來說，在加工溫度范 圍內，擠線溫度越低，擠線速度越快，聚乙烯的擠線 表觀越容易出現熔體破解，如竹節、鯊魚皮、裂紋、 鼓包等。
本次實驗選擇的溫度是170°C，哈克擠出機螺 桿轉速(以下簡稱哈克轉速)為30 r/min和60 r/min進 行平行實驗對比。170°C下不同螺桿轉速的擠線外 觀如表5所示。通過對比發現:哈克轉速60 r/min下， 三種螺桿轉速的粒子擠線外觀均存在竹節缺陷，且 比30 r/min擠出缺陷嚴重。這可能是由于低溫、高 速擠出的時候，物料來不及充分塑化所致。而對比 哈克轉速30 r/min下的擠線外觀發現，高螺桿轉速 (500 r/min)幾乎無竹節缺陷，低螺桿轉速(300 r/min) 有較多竹節缺陷。這可能是高螺桿轉速有助于各組分間的塑化和相容所致。
▲ 表5 170°C下不同螺桿轉速的擠線外觀
2.3 不同喂料量對護套料性能和外觀的影響
選用1#螺桿，固定螺桿轉速400 r/min，考察不同喂料量(3、4.5、6、7.5 Hz)下護套料的性能和擠線外觀。
熔體流動速率比[10](FRR)，通常定義為FRR= MFR(190 °C /21.6 kg)/MFR(190 °C /2.16 kg)，FRR一 般表征材料的剪切敏感性，并與分子量分布及長支 鏈等結構相關。FRR值越大，其對剪切越敏感，剪切 變稀越顯著，分子量分布越寬，加工性能越好。
不同喂料下的MFR和FRR如表6所示。從表6 中可以看出，隨著喂料量的增加，MFR、FRR和拉伸性能均呈下降趨勢。這是由于喂料量增加，螺桿的有效剪切減弱，各組分間的相容性下降、“液滴”粒徑變大所致。
▲ 表6 不同喂料下的熔體流動速率和FRR
同樣選擇170°C、哈克轉速30 r/min的實驗條件 進行擠線外觀考察，圖3所示的是不同喂料量的擠 線外觀，圖4是喂料量6 Hz和7.5 Hz放大后的外觀情 況。對比發現，隨著喂料量的增加，擠出過程出現 竹節缺陷越來越嚴重。該現象與同條件下不同螺 桿轉速的擠線外觀現象相吻合。
(從左到右依次是3、4.5、6、7.5 Hz的喂料量)
▲▲ 圖3 170°C、哈克轉速30 r/min下不同喂料量的擠線外觀
▲▲ 圖4 170°C、哈克轉速30 r/min下6 Hz和7.5 Hz的擠線外觀
通過觀察擠線外觀變化的現象，結合高分子鏈 的黏彈性特征，認為各組分在經歷剪切場時，長分 子鏈會發生解纏、斷鏈等微觀變化。剪切力不同， 長分子鏈的鏈斷程度不一樣，剪切能力強，分子鏈 解纏或斷裂多。當熔體經過口模過程中，短鏈分子 鏈集中在口模壁一側，長鏈分子鏈集中在中間層。 不同長度的分子鏈黏彈性不一樣，短鏈回彈大，當 其離開口模后，表層的短鏈分子鏈回彈大，中間層 的長鏈分子回彈小，從而引起竹節缺陷[9-13]，詳見圖 5竹節缺陷產生示意圖。
▲▲ 圖5 竹節缺陷產生示意圖
3 結論
1)雙螺桿擠出機生產聚乙烯護套料時宜用 中、高轉速生產，螺桿的熔融段應以強剪切為主，如 45°厚剪切塊、90°剪切塊，配合反向輸送塊進行組 合設計;混合段以分散、分布組合為主，如45°的薄、 厚剪切塊組合設計。
(2)當螺桿轉速不變，喂料量增加時，MFR、 FRR、力學性能均呈下降趨勢。因此生產過程應該 盡量減少工藝參數的變動。
(3)不同分子鏈長度的黏彈性不一樣，短鏈分 子鏈集中在口模壁一側，長鏈分子鏈集中在中間 層。短鏈回彈大，當其離開口模后，表層的短鏈分 子鏈回彈大，中間層的長鏈分子回彈小，從而引起 竹節缺陷。
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